Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
kraften T fra hengestagene har en form som vist
i fig. 2, fås til bestemmelse av Tm
hvorav
Wöl2 13 _ , wP
8 12 • 16 8(1 +a)
_ 24 I w
_ wi Ii Wb
~~ 26 \~iiT 1 + a
l]m&x
w / 1,1 <x
g + q 1 + ct
= å.
l.l_a
1 + a
hvor do =
wf
M
= ’V1
8 \
1 + a
: sin +
. 0,344 w + 9 o3 . Q t\
t–—;–sin 3 I
af/1,03;
8 V 1
9 + a
032 w
ai
+
0,344w
9 os
eos +
3 eos 3
9 + a
På tilsvarende måte som for den fritt opplagte
bjelke er rekken for Q mindre konvergent enn
rekken for momentet. Da oppleggsreaksjonene A
og R fra brobanen og kablene på tårnene av
hen-syn til tårnmomentene må bestemmes med
samme nøyaktighet som momentet i brobanen,
be-nytter vi oss av de allerede beregnede størrelser
Mt, <24 og Ti for £ = 1lt ved beregninger av
bro-banens oppleggsreaksjon A. Vi kan med god
til-nærmelse anta at kurven for y, (fig. 3) er
symmetrisk om £ = 1ls og får til bestemmelse av A
fölgende to ligninger
Qx + — (Wb + fim iddei)–^
Ml = A
4 32
{tVb "f //middel) +
Til2
96
hvorav
8 Ah Til
(4 c)
eller
’fe + 0,393^2^+^
\24 1 + a
(3 b)
+ 1,21
0,344 w +
9 +
f 9a3\
IX ’
På tilsvarende måte finnes av ligning (2 b) et
tilnærmet uttrykk for brobanens maksimale
ut-bøyning
Kablenes reaksjon R på topp tårn er
(4 d)
(4 e)
(3 c)
Til bestemmelse av öj og a3 fås ved integrasjon av
ligning (2 e) for m = 1 og 3
2
er utbøyning for kablen uten
9 +q
vindavstivet brobane.
Løsning med to rekkeledd g^ og a3
Rekken for M er sterkt konvergent, og vi får
ved å medta bare de to første ledd selv ved meget
myke broer momentforløpet bestemt med en feil
under 2 %, hvilket er under den feilgrense
bereg-ningen forøvrig er beheftet med.
Med de to første rekkeledd fås av ligningene
(2 c) og (2 d)
;2/1,032 iü+ Öl
2
— ClCll + C 3</3 =
3^(9 -I- <x)
{a. Wb—Wk — 0,97 ai) —
(a Wb—9 Wk—235,5 a3)
(4f)
Ci, C2 og C3 kan for de forskjellige verdier av
g
—-— uttas av tabell 1. Videre er
zt—z0
ß =
q f
(g + q) Zo
Hl2
ji2lE
Tabell 1. Koeffisienter Ci, C2 og C3 for løsning med to
rekkeledd.
(4 a)
(4 b)
Zo Ci c2 Cs
Zt — Zo
0,010 0,1275 0,0952 0,0994
0,015 0,1524 0,1075 0,1157
0,020 0,1717 0,1155 0,1281
0,025 0,1876 0,1210 0,1381
0,030 0,2010 0,1248 0,1466
0,035 0,2126 0,1275 0,1541
0,04 0,2229 0,1294 0,1607
0,05 0,2405 0,1315 0,1723
0,06 0,2552 0,1323 0,1823
0,07 0,2678 0,1323 0,1911
0,08 0,2787 0,1316 0,1991
0,09 0,2884 0,1307 0,2065
0,10 0,2971 0,1294 0,2133
0,11 0,3049 0,1280 0,2197
0,12 0,3120 0,1265 0,2256
0,13 0,3185 0,1249 0,2313
Eksempel 1
Som eksempel undersökes midtspennet for en
bro med følgende data:
l = 1 200 m, /= 150 m, z0 = 3 m, z, = 153 m,
IE = 2 • 109 m4, g = 9 t/m, q = 32,75 t/m,
wk = 0,2 t/m, Wb — 1,8 t/m, w - 2,0 t/m.
I beregningen inngår følgende konstanter
H =
Fig. 3. Belastning på
brobane for f = 0 til
£ = 0,25.
= = 50000 f
8 /
Hl2
(X — —5-r
= 3,66
28 aug. 1943
V 115
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
