Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk. Tidskrift
Med to rekkeledd finnes for
Zo _ 3 =
2t—Zo 153 — 3 ~
= 0,02 av tabell 1
Ci = 0,1717, C2 = 0,1155, C:3 = 0,1281 og vi får
av ligning (4 f) til bestemmelse av at og a3
0,1717 at — 0,1155 a3 = 0,02225 — 0,00338 a,
— 0,1155 a, + 0,1281 a3 = 0,00205 — 0,10066 a3
hvorav ax = 0,1994, a3 = 0,1097.
Av ligning (4 a) fås
M =
1 2002
8
(0,4857 sin + 0,1323 sin 3jt£)
Momentet er utregnet for de forskjellige
ver-dier av f og sammenstillet i tabell 2.
Tabell 2. Moment M i vindforband.
i M (iflg. lign. 4a) tm M (nøyaktig) tm Avvikelse i %
0 0 0 0
0,2 74 000 72 600 + 1,9
0,25 78 600 77 300 + 1,7
0,3 78 100 77 800 — 0,9
0,4 69 200 70 600 — 2,0
0,5 63 600 63 700 — 0,2
Som det av tabell 2 framgår, er feilen i
maksi-malmomentet under 1 %, og feilen i
momentfor-løpet ikke over 2 %.
Til bestemmelse av oppleggsreaksjonene på
tår-nene fås med to rekkeledd etter ligning (4 d) og
(4 e)
4 = 1200 + 0,393 0,4857 + 1,21 0,1323) =
= 511 t (nøyaktig 506 t, avvikelse 1 %)
R = 2 • 600 — 511 = 689 t (nøyaktig 694 t)
Heller ikke avvikelsen i oppleggsreaksjonen
överskrider 2 %.
Brobanens horisontalforskyvning er ifølge
ligning (2 b)
V = 3#™(0)4857 sin nS + 0,0147 sin 3 *£)
o • oO 000
i?mal =13,18-0,471 = 6,21 m (nøyaktig 6,218 m)
De foranstående formler med to rekkeledd er
altså brukbare selv ved meget myke broer med
jevnt fordelt vindbelastning og fritt opplagt
midt-spenn. For andre belastningsarter som f.eks.
usymmetrisk belastning, enkeltlaster og lign.,
må også medtas ledd med sin 2 71g og sin 4
i rekken for — ^ a „ sin n Fram-
gangsmåten med lösningen blir den samme som
vist föran, men da disse belastninger gir mindre
momenter enn den jevnt fordelte vindbelastning,
er de av mindre betydning og vil ikke bli
be-handlet ber.
Uten rekker fås av ligning (3 a), (3 b) og (3 c)
2 • 1 2002
= o^ 1 oggN = 77 300 tm (avvikelse 0,7 %)
o (.1 -+- o,o6j
2- 1 200/4-1,8 ,
A==-T6"~l " +
^max
2 ’ 1 + 3,66
se 1 %).
2 150 1,1-3,66
41,75 ’ (1+3,66)
)-
511 t (avvikel-
= 6,21 m
Hvor det ikke er av betydning å kjenne det
nøy-aktige momentforløp, kan altså også en myk
bro-bane (ct > 2) beregnes uten rekkeutvikling etter
formlene (3 a), (3 b) og (3 c). For en stiv
bro-bane kan antas parabelformet momentforlöp.
Kontinuerlig vindforband
For midtspennet fås på tilsvarende måte som
vist for fritt opplagt vindforband
iv „ ,„ 4 w v^ 1 .
I En —Hd–>— sinn^f=0
ji n
Vi innfører
V
å—t]— I Y an sin ring, og tj = rj„ + t]i
g + q^
hvor t]0 er det partikulære og r^ det alminnelige
integral.
Ved insetting finnes
32w
oclWn3Ji3
ön
t]o-
sin n ni,
8H L n2 + cc
t]i = A [eos ü(|-f)-eos |J +
+ ß[sini(|~ f)—(1 —2f)sin|]
.9 2 Hl’
k = ji a. — . _
I b
For jevnt fordelt vindlast w og et
støtte-moment M1 ved tårnene er
Mi
B = o og A = —–-
H cos-
t] =
Mi
H eos’
[eos >1 (i-|)- eos|]
32 w
+
/ cc
V n 71
+ a„
s in n ti i
+
(5 a)
8/7 ^ n’ + oc
Mi finnes av kontinuitetsbetingelsen ved
tårnene. For sidespennet kan belastningen på
bro-banen settes lik w og vi får
32 w
Mi= —
(hV,
+ an
3 Å h
I tg 2 +-/
(5 b)
V 116
28 aug. 1943
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
