Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 24. 17 juni 1944 - Skruvväxelns belastningsförmåga, av W R Uggla
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
(750
TEKNISK TIDSKRIFT
där tg <5 e=
ö <= friktionsvinkeln,
Pi och P2 •= resp. hjuls periferikrafter,
a,» = ingreppsvinkeln normalt mot
kuggen i= snäckfräsens ingreppsvinkel
(ocn 15° eller 20°).
Vidare är det Hertzska tryckets maximivärde
3 1\
ömax 2 jiab
(4)
0,394
liy
\
Pn
g i + Q2
i
Ei
1
£2
Konstanterna ,ja och v som utgöra en funktion
av r ha av Hertz beräknats och tabellerats.
Bifogade tabell återger en del av dessa värden.
cosr 0 0,156 0,326 0,485 0,629 0,766 0,866 0,940
fi 1,00 1,13 1,28 1,49 1,75 2,14 2,73 3,78
v 1,00 0,89 0,80 0,72 0,64 0,57 0,49 0,41
cosr 0,985 0,997 0,998 0,999 0,9997 0,9998 0,9999 1
fi 6,61 12,79 14,84 20,30 28,53 37,30 55,0 00 0
v 0,32 0,22 0,21 0,18 0,15 0,13 0,10
Nu återstår att beräkna vinkeln cu, som
betecknar vinkeln mellan de båda krökningsradierna
1 , 1
r 1 = och t2 =
Q1 Q2
o)z=yj 1 + v2> där Vi är den vinkel hos det
drivande hjulet som upptas mellan OT (se fig. 1
och 2) och tangenten i O till delningscylindern
och till skruvlinjen genom O. Denna sista linje
har en lutning mot z-axeln (fig. 2) av cp, vilket
också givetvis är kuggens lutning vid
delningscylindern.
z-axeln, som givetvis är vinkelrät mot Æi/-planet,
har jag fällt ned i xy-planet ena gången kring AO
och andra gången kring AB -L OD.
Riktningscosinerna för AT ser man genast av
fig. 2
Gti 1= o, bx 1= sin <p10, Ci — eos v™
och för linjen BC, som är dragen parallell med
tangenten till skruvlinjen genom O
x
ci2 — y = sin cp\ sin <x 1
V
b2=1= sin (p\ eos oci
Ci = eos Cpi
Härav erhålles alltså vinkeln av
eos ip1 = sin <pio sin <px eos cc 1 + eos q>10 eos <px (4)
På samma sätt erhålles för det drivna hjulet
eos if 2 ■= sin cp.20 sin <p.2 eos cc2 + eos <p20 eos <p2 (5)
Vill man uttrycka ipx och ip2 i normalmodulens
ingreppsvinkel ocn går detta lätt med tillhjälp av
relationerna
och
tg OLn
tg oci =–––-
COS991
_ tg <*•
tg <X2 = -
COS992
(6)
tg q>io = tg (fi COS oci
tg^20 = tg9?2 COS ÖC2
Efter diverse reduktioner erhålles
I tg vi = sin .%«tg9>i
I tg V2 = Sin (Xn tg (p2
I det vanligen inträffande fallet att <px + cp,2
dvs. axlarna vinkelräta mot varandra, får man
2 tg a*
(7)
(8)
71
2
tg <o = tg (vi 4- V2) =
eos ocn sin 2 vi
2 tg ocn
cos ocn sin 2 V2
(9)
(9 a)
Man kan fråga sig, vilket material som kan
lämpa sig att använda för skruvhjul. Här liksom vid
snäckväxlar, men ännu starkare betonat, är då
att materialet liar egenskaper att lätt slita in sig
och lätt ta upp och fördela en värmemängd, som
alstras i kontaktytan.
Materialet måste således äga största möjliga
specifikvärme och största möjliga
värmeledningsförmåga och specifikvikt. Praktiken synes visa,
att stål för lilla hjulet och fosforbrons för stora
hjulet är en god kombination.
Tänka vi oss dessa material, kan man sätta — =
Ei
•= 0,45 • 10~6 och
1
£2
0,9 • 10"
Fig. 2. Diagram för bestämning av kontaktlinjernas
rikt-ningscosiner.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
