Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 28. 13 juli 1946 - Statisk och dynamisk spänningsmätning med resistiva trådtöjningsgivare, av Torbjörn Karlén och Torsten Ljungström
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
2.9 juni 1946
687
För bärfrekvensgeneratorn gäller att
utgångsspänningen och frekvensen skola vara oberoende
av temperatur, tid, nätspänningsvariationer och
inom vissa gränser även av belastningen.
Utgångsspänningen skall vara symmetrisk till jord
med hänsyn till bryggans balansering. Vidare
skall den avgivna frekvensen vara ren.
Effektivvärdet av obehöriga frekvenser skall understiga
0,5 % av den önskade frekvensen, annars
försvåras bryggans kapacitiva balansering.
Den enklaste generatorkoppling, som kan
bringas att uppfylla de ställda fordringarna, är
den av Terman angivna, över två rör kraftigt
motkopplade RG-generatorn, innehållande en
wienbrygga för frekvensbestämning och en
re-sistans med positiv temperaturkoefficient i
mot-kopplingsgrenen för begränsning av amplituden.
För uppfyllande av belastningsvillkoren måste
generatorn avslutas med ett kraftigt motkopplat
effektsteg med symmetrerande
utgångstransformator. Motkopplingen har anordnats att även
omfatta utgångstransformatorn och är för den skull
utförd med hjälp av en särskild
motkopplings-lindning å den senare.
Bryggan är anordnad som fig. 4 visar. Den
krets som bildas av de fyra rationerna är helt
hoplödd och innehåller sålunda inga punkter där
bristfällig kontakt kan uppstå. Den resistiva
avstämningen sker genom förskjutning av en
släpkontakt på motståndstråden M. En
kontaktresi-stans här är utan betydelse, emedan strömmen i
bryggdiagonalen är praktiskt taget noll. Den
kapacitiva avstämningen sker medelst den variabla
kondensatorn Cx och eventuellt den fasta
kondensatorn C2.
De båda givarna — den aktiva och den
tempe-raturkompenserande — förbindas med den
återstående delen av bryggan genom en skärmad
tvåledarkabel. Denna kan om så erfordras göras
flera tiotal meter lång. Då det vid mätningar på
i gång varande maskiner lätt förorsakas rörelser
hos kabeln, kräves det att de variationer i
kabel-kapacitansen, som därvid kunna framkallas, ej
leda till störningar i mätresultatet. Ju högre
bärfrekvens som kommer till användning, desto
mera kritisk blir den kapacitiva avstämningen
av bryggan, och desto större blir samtidigt risken
för kabelstörningar.
Före mätning snedavstämmer man bryggan
re-sistivt till en viss grad, och den därvid uppstående
grundbärvågen undertryckes delvis, som
sedermera skall beskrivas i samband med slutsteget.
Den del av snedavstämningen, som sålunda
undertryckts, tjänar till att minska bryggans
känslighet för den kapacitiva avstämningen i
närheten av balanspunkten. Detta möjliggöres på
grund av fasförhållandena och ger en
betryggande säkerhetsmarginal för de ovannämnda
kabelstörningarna. Den återstående delen av
snedavstämningen avser att åstadkomma utrymme för
registrering av både drag- och tryckspänningar,
varigenom en särskild diskrimineringsanordning
kan undvaras.
Förstärkaren har konstant förstärkning inom
frekvensområdet 25 000 - 10 000 p/s. Dess
maximala förstärkning är 2 X 106 gånger med en
ingångsspänning av 0,4 X 10—3 V och en
symmetrisk utgångsspänning av 2 X 400 V. Den är
uppbyggd i sex steg, fördelade i tre grupper om två
steg med kraftig motkoppling inom varje grupp.
Förstärkningen är ca 100 gånger per grupp, och
som man kan räkna med att varje steg i medeltal
förstärker 100 gånger, blir motkopplingsfaktorn
ca 100 inom varje grupp, vilket ger förstärkaren
en utomordentlig linearitet och stabilitet.
Första steget utgöres av ett speciellt
mikrofon-förstärkarrör, varigenom minsta möjliga
mikro-foni och lägsta ekvivalenta brusmotstånd erhålles,
samtidigt som den från glödströmsmatningen
härrörande brumspänningen blir reducerad till
ett minimum.
Emedan bryggans impedans är tämligen låg, av
storleksordningen 300 ohm, skulle man kunna
tänkt sig användning av ingångstransformator till
förstärkaren och inbespara ett rörsteg, samtidigt
som härigenom motstånds- och rörbrus i hög
grad elimineras. En sådan transformator skulle
emellertid icke utan stora svårigheter på grund
av risk för självsvängning och störningar kunna
inbyggas i samma låda som den övriga
förstärkaren. Då det emellertid har lyckats att uppnå
eftersträvad känslighet hos förstärkaren utan
skönjbar störnivå och utan användning av
ingångstransformator, kan det endast anses såsom
en fördel, att man, om någon gång behov skulle
uppstå, har möjlighet att genom inkoppling av
yttre ingångstransformator erhålla ytterligare ca
fem gångers förstärkning.
Övriga steg, så när som det sista, utgöras av
normala RC-kopplade högfrekvenspentoder.
Emedan sista steget skall kunna avge så hög
spänning som 2 X 400 V effektivvärde, har här
föredragits användande av utgångstransformator,
varigenom anodspänningen kunnat begränsas till
Fig. 5. Blockschema över apparatur för spänningsmätning
enligt bärfrekvensmetoden.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
