Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 14. 3 april 1948 - Parallelldrift mellan transformatorer med olika omsättning och kortslutningsspänning, av C Wilhelm Winsnes
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
210
TEKNISK TIDSKRIFT
förhållandet mellan resistans och reaktans måste
göras olika för att impedansernas belopp skola
bli lika.
Om procentuella kortslutningsspänningarna äro
lika, delas belastningen i förhållande till
märkeffekterna. Äro de olika, bestämmes
belastningsfördelningen av att spänningsfallen skola vara
desamma; belastningen delas i omvänd proportion
till kortslutningsspännigarna. Strängt teoretiskt
är det ej tillräckligt att
kortslutningsspänningarna ha samma belopp, de skola även ha samma
fasvinkel. Ha de samma belopp men olika
fasvinkel, bli transformatorernas
sekundärspänningar ej exakt desamma, även om
spänningsomsättningarna i tomgång äro lika. Den uppstående
spänningsdifferensen ger upphov till
utjämningsströmmar, med vilka belastningsspänningen
tvingas till ett för alla transformatorerna
gemensamt värde. I motsats till de tidigare nämnda
utjämningsströmmarna variera dessa med
belastningen.
Av ekonomiska och praktiska skäl är det ej
lämpligt att utföra en större och en mindre
transformator med samma procentuella
resistansspän-ningsfall, utan i den förra blir det mindre än i
den senare. En självkvld och en konstkyld
transformator ha icke samma förhållande mellan
resistans och reaktans. Samma gäller
transformatorer med olika tillverkare. Det är därför svårt
att för olika transformatorer göra impedansen
med samma fasvinkel. Praktiska betydelsen är
ringa, enär resistansen är liten relativt
reaktansen utom vid de mindre krafttransformatorerna.
Härav kommer det sig att transformatorer icke
böra parallellarbeta, om förhållandet mellan
märkeffekterna är större än 3.
Beräkning av belastningarna
Vid parallelldrift mellan två transformatorer
erhålles med hänsyn till utjämningsströmmen en
enkel strömkrets. Omfattar parallelldriften tre eller
flera transformatorer, bli deras
utjämningsströmmar icke lika; strömkretsen blir uppdelad i flera
grenar. Beräkningen av belastningsfördelningen
ställer sig mera komplicerad. I det följande antas
tre parallellkopplade transformatorer, vilka ha
såväl olika procentuell kortslutningsspänning som
olika spänningsomsättning i tomgång. Vid
härledning av uttrycken för belastningsfördelning
och utjämningsströmmar användas nedan
angivna beteckningar. I samtliga fall avses fasspän-
ningar och -strömmar, och storheterna äro
komplexa tal. För den enhet som bildas av samtliga
parallellkopplade transformatorer gäller:
Ep = primär spänning (kV)
Eo = resulterande sekundära spänningen i
tomgång (kV)
E = resulterande sekundära spänningen vid
belastning (kV)
I — summa sekundär belastningsström (kA)
S — totalt uttagen skenbar effekt (MVA)
cp = sekudär fasvinkel, mellan E och I.
De tre transformatorerna betecknas med index
1, 2 och 3. För transformator 1 gäller:
Ep = primär spänning (kV)
Ei = sekundära spänningen i tomgång (kV),
uträknas ur Ep och antalet varv i lindningarna
Ii = sekundära strömmen genom transformatorn
vid belastning (kA)
hu— utjämningsströmmen genom transformatorn
(kA)
Si — skenbar effekt i transformatorn vid
belastning (MVA)
e*i= procentuell kortslutningsspänning (%)
eri = procentuellt resistansspänningsfall (%)
Zi = i?! + j Xt = kortslutningsimpedans (ohm)
Yi = Gx + j = kortslutningsadmittans (S).
För transformatorerna 2 och 3 gälla samma
beteckningar men med index 1 utbytt mot 2 och 3.
Belastningsfördelning
Försummas tomgångsströmmen, blir för de tre
parallellkopplade transformatorerna ekvivalenta
schemat det i fig. 1 angivna. Transformatorerna
ha den gemensamma primärspänningen Ep,
vilken förutsättes vara oberoende av belastningens
storlek. De tre individuella
sekundärspänningarna i tomgång Ex, E2 och E3 komma i
potentialdiagrammet fig. 2 att ligga i fas med
primärspänningen.
För varje transformator är tomgångsspänningen
lika med geometriska summan av spänningsfallet
och den gemensamma belastningsspänningen.
Geometriska summan av de tre
belastningsströmmarna genom transformatorerna är resulterande
belastningsströmmen. Härav fås
I1Z1 + E = E1 (1)
h Za E —Ea (2)
I3Z3+E=E3 (3)
h + h + h = l (4)
Fig. 1. Parallellkopplade transformatorernas
ekvivalenta schema.
Fig. 2. Potentialdiagram för två av de tre
transformatorerna.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
