Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 14. 2 april 1949 - Friktion och smörjning, av Hans Stäger
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
21 fi
TEKNISK TIDSKRIFT
Fig. 19. Olika spdnformer viel
spånavskiljande
metallbearbetning (enligt A7 /.latin och
K Merchant).
Avbrutet spån. Sammanhängande spän utan Sammanhängande spån med
stukning vid skärkanten. stukning vid skärkanten.
mycket höga temperaturerna och höga lokala
trycken tillåter icke heller att en vätskefilm
uppkommer. Vi måste i detta fall sörja för att genom
kemiska reaktioner ett mellanskikt bildas mellan
spår- och skärkant, så att vi åter står inför
liknande förhållanden som vid högtryckssmörjmedlen.
Innan vi går vidare, måste vi fastställa på vilket
sätt friktionskoefficienten gör sig märkbar vid
spånavskiljande metallbearbetning. Av fig. 18
framgår de geometriska förhållandena vid dessa
påkänningar och sammanhangen med
friktions-koefficienten. Vi kan sedan övergå till de vidare
betingelser, som spelar en roll vid
spånavskiljande metallbearbetning och skall först jämföra de
Tabell 9. Jämförelse mellan lagertrgck vid ’lagersmörjning
och skärkraft vid spånavskiljande metallbearbetning
Lagersmörjning Specifikt
lagertryck
kp/mm2
Glidlager (normalt) ....................................................0,20—1,0
Segmentlager (ångturbin) ........................................0,30
Segmentlager (vattenturbin),
i vila .......................................................................0,25
i drift ..........................................................................0,40
Kugghjul (yttryck enligt Hertz) ............................60—80
tryck som uppträder vid smörjning av glidlager,
med skärkrafterna vid spånavskiljande
metallbearbetning, tabell 9. Vi kan konstatera att de
specifika lagertrycken är relativt låga, men att
däremot bos kugghjul redan förekommer höga
lokala yttryck, såsom tidigare antytts. De
specifika skärkrafterna vid spånavskiljande
metallbearbetning är i allmänhet allt efter spånarean
väsentligt högre än de specifika lagertrycken.
Med avseende på spånformen måste vi här göra
några distinktioner, vilka är av betydelse för
smörj betingelserna. Som fig. 19 åskådliggör,
skiljer vi i allmänhet mellan sammanhängande
spån utan stukning och löseggbildning (fig. 19
i mitten), sammanhängande spån med
löseggbildning (till höger) och slutligen icke
sammanhängande, avbrutet spån (till vänster). Fig. 20
visar uppkomsten av glidplan i spånet resp.
stukning av materialet framför skärkanten. Om
smörj problemen vid den spånavskiljande
metallbearbetningen skall kunna rätt bedömas, måste
förhållandena vid spånavskilj ningen noggrant
beaktas. Tyvärr har dessa sammanhang hittills
mycket litet diskuterats ur smörjningssynpunkt.
Med spånbildningen sammanhänger även
ytjämnheten, vilken är av största vikt för karak-
Smörjning vid spånavskiljande melallbearbetning
Material Specifik skärkraft ks
kp/mm2
vid 1 mm2 vid 5 mnv
spånarea spanarea
St. 60 ..................... 160 135
St. 70 ..................... 190 160
Kromnickelstål 35 (90—105
kp/inin2) ................... 235 190
Kromnickelstål 45 (140
kp/mm2) ................. 350 260
Rostfritt stål (18/8) ........ 300 250
Manganstål (12 % Mn) ..... 480 370
Stålgjutgods (50—60 kp/mm2) 150 125
Gjutjärn (1IB 220 kp/mm2) 200 170
Mässing (58 % Cu) ........ 75 65
Duralumin ................ 80 70
Silumin ................... 100 85
X 250 X 1 000
Fig. 20. Uppkomst av glidplan vid spånavskiljande
metall-bearbetning; t.v. glidplan mellan ilet sammanhängande
spånet ocli arbetsstycket, t.h. stakning av materialet
framför skärkanten (enligt N ’/.lalin och Ii Merchant).
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
