Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 4. 23. januar 1930 - Analyse av oljemaskiner, av Ivar Stokke
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
40
TEKNISK UKEBLAD
Nr. 4 - 1930
utøver pà veivkassepumpens leveringsgrad (X). Ved et
godt samvirke mellem gode pumpeventiler og en god
styring for luft og avløpsgasser kan der altså opnåes en høiest
mulig X og dermed en størst mulig innsuget luftvekt:
Gp = X Vh • Tpt (3)
Av denne luftvekt vil imidlertid kun en del (Gc) forbli i
cylinderen disponibel for forbrenningen av brennolje, mens
resten vil gå tapt ved overstrømning gjennem
avløpsgass-kanalene under spyle-ladeperioden. Tilbake i cylinderen
biir altså:
hvor:
Gc = ? Gp = cp • X • Vh • Tpt
?<1
(4)
Koeffisienten cp skal benevnes:
2. Styringens fyllingseffektivitet (ep).
Nærmere definert vil dette si: styringens evne til å
forhindre lufttap gjennem avløpskanalene. Stemplets
toppform utøver også innflytelse herpå, og da jo stemplet hører
med til de styrende organer, forandrer det ingenting.
Likeså spiller slagforholdet S/D (fig. 1) en rolle, samt som
allerede nevnt spyle-ladeenergiens størrelse, og fordeling over
spyle-ladeperioden (se fig. 4 og tekst pà s. 39). I første rekke
gjelder det selvsagt å undgå et direkte overløp av luft
Fig. 8.
fra luft- til avløpsgasskanalen. Ved en symmetrisk
stempel-topp uten kam gjelder det altså à plasere veggene i
luftkanalen på en riktig måte. Pil 1 i / i g. 8 viser en gal
retning på vegg med heravfølgende direkte overløp, og pil 2
en riktig retning (radiell), som forhindrer et direkte lufttap
og således forhøier y. Forøvrig gjelder det at luft- og
avløpsgass-strømmen er styrt på en sådan måte at de virker
minst mulig forstyrrende pà hinannen. Da det vil føre for
langt å gå nærmere inn på disse ting i detalj, skal det til
slutt kun bemerkes at det maksimale overtrykk i
luft
pumpen er blitt adskillig overdrevet. Erfaringen viser
nemlig at et overtrykk pà 0,22—0,25 kg/cm2, ved
hensiktsmessig utformede kanaler, leverer en bedre spyling og
fylling av cylinderen enn det under ellers like forhold
opnàes med et overtrykk av 0,30—0,35 kg/cm2, som oftest
anvendes. Det høie pumpetrykk har som regel kun vært
nødvendig i henhold til feilaktig utformede kanaler, hvilket
på den ene side nedsetter spyle-lade-energien fordi kanalene
er for smà (fig. 5), og på den annen side øker
strømningstapene (ved støt og hvirveldannelser) fordi de er feilaktig
utformet.
Vi har herved fått et lite innblikk i hvilke faktorer
m. h. t. luftpumpen og styringen, som i hovedsaken er
avgjørende for maskinens ydelse, idet luftvekten i cylinderen
ifølge ligning 4 er:
Gc = <p • X • Vh • Ypf
Denne luftvekt står da til disposisjon for forbrenning
av brennolje ved den surstoffmengde (O2) den inneholder.
Denne O2-mengde utgjør som bekjent 23 vektpet., mens
resten, 77 %, er kvelstoff (N2), som er til ingen nytte —
eller snarere til ulempe, idet den må medopvarmes og således
kun forøker avløpsgasstapene. Den lille andel som består
av O2 vil igjen utnyttes mer eller mindre fullstendig alt
efter:
3. Oliefordelingens og blandingsdannelsens
effektivitet (a).
Begrepet „oliefordelingens effektivitet”
uttrykker oljefordelingens (jevne) utstrekning til
forhåndenværende forbrenningsluft og begrepet „b l a n d i n g s d a
n-n e l s e n s effektivitet” oljefordelingens finhet innen
det område forbrenningsluft hvortil brennoljefordelingen
foregår. Koeffisienten a er dog mest avhengig av
olje-fordelingen og mindre av blandingsdannelsen, d. v. s. av
oljefordelingens finhet, som i hovedsaken gjenspeiler sig i
brennoljens indikerte utnyttelsesgrad (nwi) (se under
punkt 4).
Anvendt luftmengde (Gp) for forbrenningen biir således,
idet andelen a utnyttes av disponibel luftmengde (<p • X • Vh •
7pt):
Gp = a Gc = a • rp . X • Vh ypt (5)
Heri uttrykker altså koeffisientene X, cp og a de
hovedfaktorer som er avgjørende for utnyttelsen av maskinens
cylindervolum m. h. t. luftvekten Vhypt. Produktet av
disse betegnes med:
co = a • rp . X (6)
og co skal benevnes: cylindervol urnets
utnyt-telseskoeffisient i h. t. luftvekten Vh ypt-
Anvendes nu et brennstoff med teoretisk luftbehov for fullstendig
forbrenning av:
Lt kg/kg brennstoff
finnes den brennoljemengde (b0) som kan innsprøites i
for-brenningsrummet pr. omdreining ved fullstendig
forbrenning, nemlig:
b. = “’Ali* _ • le! kg. <7)
L, Lt Lt
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
