Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 26. 26. juni 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
296 TEKNISK
Resultatet av alle overlegninger var at broen blev
bygget i 1917. Den ingeniør som ledet arbeidet i
distriktet med opførelsen, uttalte like efter at den var ferdig
og prøvd, at han syntes den var temmelig «slenget»,
og at han nok vilde fraråde å bygge flere av den typen.
Ca. 1 àr efter kom der fra samme fylke rekvisisjon på
en bro til av samme slag som Nesja. Man var blitt vant
til broen, og den var fullt tilfredsstillende for formålet.
Bøvra bro blev da bygget efter samme system og pà
samme måte. — Siden har det gått slag i slag med
slå-dig større broer. I de siste årene er de innført også som
hovedveisbroer for den største trafikk og er nu
veivesenets fornemste brotype.
Jeg skal nu gi en ganske kort utredning av gangen i
den statiske beregning, slik som den er utviklet ved
Veidirektoratets brokontor (se hosstående tabeil)
De statiske beregninger byr på nokså store
vanskeligheter, ikke minst av den grunn at
supperposisjons-prinsippet her taper sin gyldighet. Særlig under ensidig
konsentrert belastning er nemlig broens egen
deformasjon så stor at man på sett og vis får en ny bro for
hvert belastningstilfelle. Av denne grunn kan ikke
influenslinjen benyttes, men man må opstille den belastning
på broen man vil undersøke, og beregne de optredende
krefter under hensyntagen til broens form efter
deformasjonen.
Kablenes beregning er en kurant sak. Totalbelastet
bro gir maksimum av kabelkraft. Kablenes bruddstyrke
velges lik 3 ganger egenvektskraften + ca. 4 ganger
kraften fra belastningen. Sikkerheten blir altså ved små
broer med liten egenvekt bortimot 5 og ved store broer
med stor egenvekt nærmere 3.
Den egentlige opgave er beregningen av
avstivnings-bærerne. Den belastning som erfaringsmessig gir de
største momenter, er en konsentrert belastning omkr.
pkt. 0,2 l. Som eks. er valgt à bruke tallene fra
Bings-foss bro. Tårnavstanden er 130 m. Kabelspil 18 m.
Av-stivningsbærerne er to Dip. nr. 55. Treghetsmomentet er
161 300 cm1, heri endel p. g. a. betongdekket.
Belastning pr. bærevégg, to ensartede laster av 9 t i pkt. 0,15 l
og 0,2 l.
Lign. Mx = Mop — Hp Y — (Hg + Hp) y
gjelder for et hvilketsomhelst snitt (se fig. 9). Her er
Mop, Y og Hg kjent, men ikke Hp og y. Nedbøiningen
y er dessuten en funksjon av Mx. Vi kan tilnærmet anta
at kabelen under den mobile last ikke utvider sig i
lengden, men at den kun forskyver sig som en taupolygon
efter belastningens plasering. Dette er meget nøie
riktig; vil man korrigere det siden, kan man gjøre det
med et lite tillegg, men ved disse myke broer biir det
knapt nok 1 % forandr, i momentene. Ved en nedbøining
på den ene side og tilsvarende opbøining på den annen
side må da det arbeide som kabelen utfører, være lik
null. Dette arbeide er lik hengestangskraften i de enkelte
punkter multiplisert med den hevning eller senkning som
hengestengene eller avstivningsbærerne utfører. Da
hengestangkreftene på det nærmeste er konstant, får
man tilnærmet af summen av den positive
nedbøinings-flate må være lik den negative.
Denne betingelse gir altså en ny ligning til
bestemmelse av de ukjente. Å løse dette ligningssystem
matematisk er en innviklet opgave og er ikke heller helt
gjørlig, idet nedbøiningen som sagt ikke følger supper-
Bingsfoss bro.
3. gangs gjennemrej g n i ng
Snitt x/L Y (parabel) P J^op i tonn t ■ m M (antatt) Qm Utl. y cm 0,1218 mM Hp • Y Hg + Hp • y M
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0,65 3,42 96,7 11.7 11,7 0 127,0 127 15,4 47,1 38,2 11.4
0,1 6,48 193,4 31,4 43,1 11,7 254,0 242 29,5 89,3 73,3 30,8
0,15 9,18 9 290,0 64,9 108,0 55,0 382,0 327 39,8 126,5 98,7 64,8
0,2 11,52 9 328,0 65,0 173,0 163.0 509,0 346 40,1 158,7 104,5 64,8
0,25 13.50 307,5 30,4 203,4 336,0 636,0 300 36,5 186,0 90,5 31,0
0,30 15,12 287,0 10,8 214,0 539,0 763,0 224 27,2 208,3 67,5 11.2
0,35 16,38 266.5 -4-0,2 214,0 753,0 890,0 137 16,7 225,7 40.0 0,8
0,40 17,28 246,0 -4-7,2 207,0 967,0 1017,0 50 6,1 238,1 15,2 -4- 7,3
0,45 17,82 225.5 11,0 195,8 1174,0 1145,0 -4- 29 - 4- 3,5 245,5 -4- 8,7 11,3
0,50 18,00 205,0 13,2 182,6 1370,0 1272,0 98 12,0 248,0 29,8 13,2
0,55 17,82 184,5 14,8 167,8 1553,0 1399,0 154 18,7 245,5 46,5 14,5
0,60 17,28 164,0 14,9 152,9 1720,0 1526,0 194 23,6 238,1 58,6 15,5
0,65 16,38 143,5 15,5 137,4 1873,0 1653,0 220 26,8 225.7 66,5 15,7
0,70 15,12 123,0 15,4 122,0 2010,0 1780,0 230 28,0 208,3 69,5 15,8
0,75 13,50 102,5 15.0 107,0 2132,0 1908,0 225 27,4 186,0 68.0 15,5
0,80 11.52 82,0 14,6 92,4 2239,0 2035,0 205 25,0 158,7 62,2 14,5
0,85 9,18 61,5 12,7 79,7 2332,0 2162,0 170 20,7 126,5 51.4 13,6 ’
0,90 6,48 41,0 10,6 69,1 2412,0 2289,0 123 15,0 89,3 37,3 11.0
0,95 3,42 20,5 6,4 62,7 2481.0 2416,0 65 7,9 47,1 19,6 7,0
LO 0 0 0 0 2543,6 2543,6 0 0 0 0 0
+ 1653 -4- 1713
P | i P = 9 tonn
M = Mop - HpY —(Hg + Hp) • y
L = 130 m f 13 m
Bjelke I Dip. nr. 55
I = 161 300 cm4 (inkl. brobane)
Hg - 234,7 tonn, Hp = 13,78 tonn, Hg + p = 248,50
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
