370 (Teknisk Ukeblad / 1930)

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 33. 14. august 1930 - Sider ...

scanned image

<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>

Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

370

TEKNISK UKEBLAD

Nr. 33 - 1930

full og koefficienten a lav — altså ydelsen nedsatt, tross en
så uhyre fin forstøvningsgrad og forholdsvis høi som
høi-trykksinnsprøitningsmaskinen opviser. Dette er også
forklarlig i henhold til det som er sagt foran om
oljefordelings-og blandingsdannelsesprosessen.

Det fremgår herav, at en hvirvelbevegelse i
forbrennings-rummet er uomgåelig nødvendig ved totaktmaskiner, med
veivkassespyling hvor der optrer store restgassmengder i
kompresjonsladningen — forsàvidt man vil opnå en høiest
mulig ydelse ved en ikke for lav qw.

Den ovenfor nevnte homogenisering av
kompresjonsladningen vil nok delvis kunne foregå under totaktmaskinens
spyle-ladeprosess. Hvirvelbevegelsen fra denne prosess søker
man derfor ved høitrykksinnsprøitningsmaskinen å gjøre
særlig sterk, idet der ved et høit pumpetrykk i veivkassen
og en plutselig tømning av samme søkes opnådd en høiest
mulig pumpeenergi. Denne hvirvelbevegelse strekker
imidlertid ikke til hverken for en homogenisering av
kompresjonsladningen, ennsi for å oprettholde en nevneverdig
strøm-ningsbevegelse under oljefordelingen. Den forannevnte
spy-lingsmåte bevirker også ifølge det forangående at
spyleluft-tapet økes (d. v. s. y synker. Se „Teknisk ukeblad” nr. 4,
s. 39, fig. 4).

Høitrykkinnsprøitning av brennoljen synes derfor, efter
forangående diskusjon, alt ialt ikke å være den riktige
løsning av oljefordelings- og blandingsdannelsesproblemet ved
totaktmaskiner med veivkassespyling. Derimot kommer
denne oljefordelingsmàte til sin fulle rett, hvor der
anvendes særskilt spyle-ladeluftspumpe med stor
luftleveringsevne, optil

1,6 Vh. y. Apt. kg. pr. cylinder.

altså ca. 1,6 ganger så meget som ved totaktmaskiner med
veivkassespyling, foruten andre fordeler en særskilt
spyle-ladeluftpumpe byr på (co konstant spyletrykk, større
spyle-energi ved et passende overtrykk etc.). Herved skrumper
restgassmengden i cylinderen inn til et minimum, og
brenn-oljefordelingen foregår altså i overveiende grad til ren
luft — biir altså adskillig forenklet, ved en forbedret t^..

Ved anvendelse av særskilt spyle-Iedeluftpumpe med stort
spyleluftvolum vil der ved anvendelse av tangentielle
spyle-ladeluftkanaler også kunne opnåes en hvirvelbevegelse i
forbrenningsrummet under brennoljefordelingen og
forbrenningen (cfr. Hesselmanns og Junkers totaktmaskiner). Dette
forbedrer forbrenningsprosessen og synes dessuten å gjøre
maskinen mindre ømfintlig likeoverfor en variasjon av
brennoljesort, enn tilfelle er ved maskiner med kegleformet
forbrenningsrum og dusj fra f lerhul Isdyse som almindelig
anvendes ved totaktmaskiner med veivkassespyling.

Som sluttresultat kommer man altså til, at
totaktmaski-nen med veivkassespyling fordrer en meget effektiv
olje-fordelingsblandingsdannelsesprosess forsàvidt a skal bii
tilfredsstillende høi ved en god Dette synes ifølge
erfaringen à opfylles best ved glødehode- og
forkammermaskiner, hvilket også vil fremgå av det som er sagt foran.

Med hensyn til mine afviklingers betydning for
dimensjonering av oljemaskiner skal bemerkes følgende:

Er der opsatt bestemte fordringer med henblikk på
maskinprinsipp, samt normalydelse (Nnorm) og normalt
omdreiningstall (nnorm.) kan som bekjent det nødvendige
cylindervolum (Vh) bestemmes når der foreligger
erfarings-verdier for den valgté maskintypes midiere effektive trykk

(pe). Har man for eksempel valgt å konstruere ’en
gløde-hodemaskin, så foreligger der erfaringsverdier for at det
midiere effektive trykk for denne maskintype varierer
mellem:

pe = ca. 2,2 — ca. 2,8 kg/cm2

Med henblikk på et solidest mulig
dimensjoneringsgrunn-lag gjelder det imidlertid å skaffe sig en klarhet over hvilke
konstruktive og dermed tallmessige årsaker er skyld i at
pe varierer såvidt meget. Det er altså ikke tilstrekkeligsom det
tildels tidligere er gjort, å velge et bestemt midiere effektivt
trykk for eksempel middelverdien av de ovenfor angitte
erfaringsverdier (2,5 kg/cm2), og på basis herav å konstruere en
vilkårlig glødehcdemaskin. Her mener jeg mine utviklinger
yder en god støtte da disse, som ovenfor forlangt skaffer en
oversikt over og derfor danner et grunnlag for en bedre
bedømmelse av innflytelsene på pe og hermed på Ne. Ifølge
tabell 1, rubrikk 2, kan nemlig ligningen for pe for
totaktmaskiner med veivkassespyling skrives:

Pe = ki Hw («?)• A

Legges til grunn for beregningen av pe en ,,midlere”
solarolje Hu = 10 200 VE/kg og Lt no 14,37 kg/kg) og en
„midiere” lufttilstand (yPt^ 1,20 kg/m3) finnes konstanten
kx ifølge mine tidligere utviklinger i „Teknisk ukeblad” nr. 6,
nemlig kx = 36,7. Anvendes videre horisontalt, vribart
oljefordelingsorgan med dusj ved sprederspiral og
usymmetrisk stempeltopp med kam til styring av luften, kan
produktet ay settes til ca. 0,36. Videre kan opnåelig
brenn-oljeutnyttelsesgrad settes til Hw — 0,25 (tilsvarer et
garantert brennoljeforbruk av ca. 248 g pr. HKe-time), og veiv-i
kassepumpens leveringsgrad (X) til 0,75. Det midiere
effektive trykk blir da:

pe = 36,7 ■ 0,25 • 0,36 • 0,75 = 2,47

hvilket avrundes til : pe = 2,5 kg/cm2.

Anvendte man derimot horisontal, vribar dyse med
stråle eller vertikalt oljefordelingsorgan med dusj, vilde man
få andre verdier for ay enn den som er valgt ovenfor.

Nu kan der nok innvendes, at selv om man griper litt
feil i valg av pe, så vil dette ikke utgjøre større feil enn de
man ev. begår ved å velge spesielt (o.cp) og (X). Hertil må svares
at forutsetningen for at den ovenfor beregnede verdi for
pe kan overholdes, selvsagt er at man er i stand til å beherske
de konstruktive faktorer som er nødvendige for i det minste
å opnå de størrelser for Hw, og X som er lagt til grunn
for beregningene. Behersker man altså disse faktorer,
danner mine utviklinger en god teoretisk kontroll og
dimensjo-neringsbasis, også spesielt sett fra et rent pedagogisk
synspunkt.

Forlanges videre et normalt omdreiningstall av n = 450
og en effektiv ydelse av Ne =25 HK, kan det nødvendige
cylindervolum (Vh) finnes av følgende ligning (se Teknisk
ukeblad” nr. 6, s. 64):

Ne

Vh liter = 450 –––––––— = 450

Pe ■ n

25

––––-= 10 l

2,5 • 450

Disse eksempler kunde forfleres men av plasshensyn får
dette være nok. Kun vil jeg til slutt bemerke, at har man
samlet erfaringsverdier for hovedligningens praktiske
faktorer (acp, X, i)w, pe) og optegner flest mulige maskiners
karakteristiker (hoved- + luftkarakteristikk) ved nnOrm- =
konst., kan man i fig. 1 og 2 samle sig et verdifullt grafisk

<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>

Project Runeberg, Thu Oct 2 00:39:12 2025 (aronsson) (download) << Previous Next >> https://runeberg.org/tekuke/1930/0400.html

		Teknisk Ukeblad / 1930 / 370 (1883-1931) Table of Contents / Innehåll \| << Previous \| Next >>
	Project Runeberg \| Catalog \| Recent Changes \| Donate \| Comments? \|