Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 49. 4. desember 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
570
teknisk ukeblad
Nr. 49 - 1930
Fig. 12.
Fig. 13.
for summens vedkommende ikke mindre enn 65 %. Hvad
der er av interesse i nærværende eksempel er naturligvis
verdien av komponentene, som, om de virket alene, hver for
sig vilde fremkalle større påkjenninger, og som rammen
derfor mà beregnes for.
Eksempel 5. Fig. 12 viser et tverrsnitt av den nye
undergrunnsbane i Fulton Street, New York City. Banen
krysse-her med korte mellemrum 4 andre undergrunnsbaner, og
det er for å gå klar av disse at den legges så dypt. To
støpe-jerns tunler av 18,25 ft. utvendig diameter bygges først
side om side i ca. 33 ft. centeravstand ved hjelp av
skjold-metoden. Tunlene gjøres av 2,5 ft. vide ringer, bestående
av segmenter som boltes sammen. For å skaffe plass til
platform og gallerier for en stasjon, utgraves efterpå et
jordprisme mellem tunlene. De av segmentene, som
derved avdekkes, fjernes og de to ring-ender forbindes så ved
hjelp av andre segmenter til lengdebjelker, som igjen
forbindes ved tverrbjelker og støtter.
Opgaven er å finne reaksjonen for de øvre ende-segmenter
pr. ft. idet begge oplagere betraktes som dreibare. De ytre
krefter antas å være som følger:
Nedadvirkende trykk på øvre halvdel av tunnelen = 3,813
k/sq. ft. i høieste punkt, tiltagende med 0,125 k/sq. ft.
for hver ft. i dybden.
Opadvirkende trykk på nedre halvdel = 3,960 k/sq. ft.
(konstant).
Sidetrykk til begge sider av den vertikale diameter = 1,410
k/sq. ft. i høieste punkt, tiltagende med 0,097 k/sq. ft.
for hver ft. i dybden.
Modellen (fig. 13) blev gjort i en målestokk av 1 : 16 av
en enkelt trådlengde (nr. 47), som blev bøiet i vinkel med
mellemrum svarende omtrent til den halve lengde av et
ringsegment, så den i det store og hele dekket den cirkel
som dannes av segmentenes nøitrale akse. Ved å bøie
tråden bare i enkelte punkter, undgår man at dens elastiske
egenskaper forandres i nogen vesentlig grad. Tråden bøies
best med en tang, mens den ligger flat på tegnebordet.
Oplagerplatene er som vist i fig. 6 g.
De ytre krefter blev regnet ut for hvert halv-segment
og er antydet grafisk pà oprisset. Det øvre oplager
blev derpå forskjøvet 2 in. i motsatte retninger,
horisontalt og vertikalt, og bøiningslinjene optrukket. Ved å
projisere de forskjellige stillinger av angrepspunktene (de
tidligere omtalte prikker) pà kreftene, fàes pilhøidene. Hver
av kreftene blev sà multiplisert med forholdet mellem den
tilsvarende pil og forskyvelsen, med følgende resultat:
Punkt PÜ Horis. Vert.
k. Forskyvelse horis. vert. reaksjon k. reaksjon k.
1 14,30 -0,331 0,961 -4,73 13,74
2 12,90 -0,456 0,935 -5,89 12,05
3 12,36 -0,583 0,900 -7,21 11,12
4 11,11 -0,645 0,854 -7,16 9,48
5 8,88 -0,558 0,752 -4,95 6,68
6 7,42 -0,170 0,464 -1.26 3,44
7 7,67 0,410 -0,040 3,14 -0,31
8 8,80 0,665 -0,360 5,85 -3,17
9 10,13 0,710 -0,491 7,20 -4,98
10 11,01 0,685 -0,547 7,55 -6,03
11 11,26 0,603 -0,520 6,80 -5,86
12 11,19 0,482 -0,438 5,40 -4,91
13 10,60 0,318 -0,298 3,37 -3,16
14 10,20 0,120 -0,114 1,22 - 1,16
Reaksjonskomponenter: 9,33 k. 26,93 k.
En behandling av opgaven ved integralregning gav for
komponentene henholdsvis 8,09 og 25,43 k., mens en
tilnærmet summasjonsmetode gav 8,13 og 26,41 k. Som i
siste eksempel er resultatet en aritmetisk sum av positive
og negative komponenter, hvilket mà tas i betraktning
ved bedømmelsen av nøiaktigheten.
(Fortsettes.)
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
