Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 45. 10. desember 1931 - Spesielle problemer vedrørende oljemaskiners arbeidsprosesser, av Ivar Stokke
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Tabell I, 11, 111.
Hovedl.1gmningen
Hashkinbyee | Metk Pa or a
F
Apr]Apd
SESpyling 2) ;
P
v RMØ [ 2
rlnf )| kM
r - |Brennstoffalsog toltforaeling -|Verme/førdeling -
*ä :i Lokbbilsbkanraens) en ens 7
g D Karakltlerssl:f/
8 er forholdet mellem maskincylinderens (VAa) og luft
pumpecylinderens (Vs) volumer.
Videre kan (av) bestemmes ved analyse av avløpsgassene
(i avløpsrøret), idet det tidligere er vist (se ,, T. U.**nr.
4,1930,
side 41) at (aæ) er identisk med luftfaktoren (7) i Ostwald
diagrammet.
Ligningen for pe er således helt entydig bestemt, idet alle
eksperimentelle størrelser er funnet ved målinger, som er
uavhengige av hinannen.
Hermed kommer vi til de spesielle problemer jeg vil
behandle, nemlig den eksperimentelle bestemmelse av a
og p, samt — på basis herav — restgassmengden (Gr), som
går igjen i maskincylinderen ved angjeldende maskinbelast
ning, og ladningstemperaturen (T,9) ved kompresjonens
begynnelse. Alt dette selvsagt først og fremst for totakt-
maskiner, da jo såvel » (= 1,0) som a« (= %, se tabell III)
er kjent ved firetaktmaskinen.
Å kunne bestemme & for totaktmaskinen er meget vik
tig, fordi denne jo ifolge mine tidligere publikasjoner er en
faktor i uttrykket for maskincylinderens luftfyllingsgrad
(p-4-6). Videre kan, når v er kjent, lufttapet (1 —p)
gjennem avlepskanalene bestemmes.
Det er tidligere vist (se ,,T. U.* nr. 4, 1930), s. 41) at luft
faktoren (e) i maskincylinderen i henhold til ,lepende”
luftmengde er:
K
q = ———
vcyl.
kmelhcienler
elAa elalae mm
. n ~,?_,, S
= _e_l l—l 1 - 0
Hoved
-
» V P å ADS
gå; —AelaraÅ’cler/B/.lv’Å h”ara’Å’;;;:J/2Å Anmerén.
7 EE EE
21 ] R S e
;
L iEE L )
& v Beslemmelse av spec/elle störralser I ÆÅr
- T 3 Iæ s
EU Z le? y l z | - b E 07
Z /)åJ"’//-5- / ,’,,aå/,’ e //yninyär
| 1 kd —L |a BAR AD |D, almindelg
72 J%.!— p å/*%« H-R +]4 |?” 9678
smollas Soø PIL LKØ | VVd
| r Pnder E
f’(å X=Zo" =[Z=V ? ”G"blaordunleorelisk
4 V=R V=ho =124 = P ”
|l &jöle |l Äv I - I Æ
l ar065| 060] æ Os0
LÆ -9% |-0x5|-0m| %-
045 I
« OT .Q5O
S/ ”
. 07 . ” Gjelder kan
22 Zo |ZO | 4 :
os |” 2Xr| ? o A 10 beorelisk
Z
T
hvor altså »cyi. er luftoverskuddstallet i cylinderen under
forbrenningen, selvsagt også i henhold til ~lepende” luft
mengde altså bortsett fra restgassmengde med iverende
luftandel, som stadig går igjen i maskinen ved angjeldende
belastning. :
Det skal nu vises, at under bestemte forutsetninger sonr
i tilstrekkelig grad må antaes å vere opfylt ved moderne
oljemaskiner, er >»cyi. identisk med luftoverskuddstallet
(”r) i maskincylinderen ved ekspansjonens slutt (efter gass
analysen). :
Benevnes nemlig restgassmengden som går igjen i maskin–
cylinderen ved angjeldende belastning, for C-!) (kg), og
videre andel terr luft i Gr for x, kan luftoverskuddstallet:
(vr) i restgassene finnes ved efterfolgende utviklinger:
luftoverskudd i restgasser blir x . Gr
og rene —,,— » I—X) Gr
Da videre dannet, ren forbrenningsgassmengde (vekt) er
proporsjonal innsprøitet og forbrent brennoljemengde (b6,)
pr. omdreining, kan den til den rene restgassmengde ((1 — x).
Gr) svarende brennoljemengde (br) finnes av falgende ligning:.
ob (I—-Xx): Gr (I—X)G, h
br = b(l+L) I—+L; (1)
hvor: L;
= teoretisk luftforbruk i kg/kg brennstoff. Teo–
retisk medgått luftforbruk til forbrenning av br blir således:
1) Luftfuktigheten foreløbig ignorert.
504 TEKNISK UKEBLAD Nr. 45 - 1931
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
