Full resolution (TIFF) - On this page / på denna sida - Häfte 10. Okt. 1934 - L. Dreyfus: Virvelströmsugnens senaste utveckling
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
156
TEKNISK TIDSKRIFT
6 OKT. 1934
Jämförelse mellan lågfrekvens- och högfrekvensugn.
Rohns ugn
Högfrekvensugn
1
Frekvens............................................................................... v, . - 37 (50) 1000 (1000)
sec.
Spänning ............................................................................. Ei volt 250 2400 (1615)
Ström.................................................................................... Ji amp. 4 200 1650 (1110)
Effektfaktor med ny "degel och smält insats............ cos <pi 0,15 (0,13) i 0,io (0,io)
Aktiv effekt...................................................................... Fi kW 273 390 (177)
Reaktiv effekt....................................................................___l\x kV A 1800_________________3 960 _____(l 800)
Smälta badytans diameter ............................................ d% cm 90 \ 63
djup ........................................................................ h* " 50 ! 74
volym ..................................................................... Fs cm3 22300 s 23100
vikt .................................:....................................... G2 kg 1530 1600
sidoyta (vid Rohns ugn hela ytan utom
_______övre badytan) ................................................___A* cm2 14 100_______________j___14 650_____________
Degel tjocklek framför spolen .................................... A cm j 15 8
" ,, polerna................................... " j 11 -
eff. tjocklek med hänsyn till värmeledningen * In ~~ cm 13 7,1
Lindning. Spolens inre diameter............................... d\ cm j 720 ! 79
Totala inre lindningsytan............................ Ai cm2 | 24500 | 22300
icke utnyttjad yta kring polkärnorna ca A^i " 4000 \ -
effektiv lindningsyta.................................... AI eff. " 20500 | 22300
medelvarvlängd ............................................ Ll m " 200 j 256
ledare dimensioner........................................ hiXbi " 4,5-1,2 j 2,8 diam.
ledare area..................................................... ai mm2 540 j 414
spolens varvtal ............................................ Ni 12 1\2 28
spolens bredd i medeltal....................-~-=-: = 6imcm 34 88
o Lim
ampérevarv per cm spolbredd ................ )–= ASi 1550 i 525
uim
3 spolars ohmska motstånd för likström r ohm. 0,0292 | -
specifik ledare höjd | = 2 n h* l /"i * . ^– . 10~~3 ä,5 -
V öim
Förluster strömvärmeförluster + järnförluster ...~ kW 130* 75 (34)
tot. värmeförluster ........................................ 80* 100 (100)
A- 4. .. i j - ^ i 0,02-1600 ,. 0,02-1600 ..
darutav varmeledmngsförluster.................................... ^^–––14,1 ––-~––––14,65
lu /,!
genom ny basisk degel vid 1600° ............................ kW =35 =66 (66)
övriga värmeförluster .................................................... " 45 34 (34)
~Effeki~eSékt i *mmä^^ T^HEw"! ~143 | 515T (iSST
ugnseffekt ........................................................... Pi " 273 | 390 (177)
p ’
ugnens elektr. verkningsgrad ........................ vj = p 0,52 j 0,81 (0,8i)
_______vattenförbrukning............................................... Q lit./sek._______4,16 \ 1,2
*Rohn uppger så^orn^v^TmMlhiin^ifye^vTdTeM0 kW J50
Enligt ovanstående räkningar erhålles vid Pi = \^Q
= 150 kW: strömvärme + järnförluster: ................ kW 130 - ^ - 70
värmeförluster............................................................... kW i 80
Sålunda varmbållningseffekt: ........................................ kW l 150
genhet än vid beräkning av stora turbogeneratorer,
där man skall leda bort härvändarnas
utomordentligt stora strömvolym utan alltför stora
tillsatsför-lu-ster i ledare, pressflänsar och kåpor. Under sådana
förhållanden stod det alltid klart för oss, att den
cylindriska ugnens i förlusthänseende så mycket
gynnsammare konstruktion icke utan vidare fick
övergivas. I stället inriktade vi våra ansträngningar
på att behärska och eventuellt omdana dess
badrörelse.
Badrörelsen var ju Bohn-ugnens enda trumf.
Avgörande för badrörelsen äro här de krafter, som
utövas av spolarnas mot ugnsaxeln nedstigande
härv-sidor. Smältans motsatt riktade strömvolym
repelleras av spolen och därigenom lyftes smältan inom
de i fig. 5 a streckade områdena. Efter
vridfälts-principen kommer dessutom smältan att rotera kring
ugnsaxeln med en hastighet som uppskattas till 30
varv i minuten. Resultatet blir en strömning förbi
och kring polkärnorna, som fig. 5 b försöker att
åskådliggöra. Vi lägga märke till en egendomlig
blandning av rotationsrörelse i de övre skikten och
virvelrörelse i de lägre skikten; skarpa gränser kunna
ej dragas mellan bägge områdena på grund av
badrörelsens utpräglade turbulenta karaktär. Där en
kraftig omröring är önskvärd, är denna badrörelse
utan tvivel mycket gynnsam. Tack vare rotationen
står smältans spegel i ugnsaxeln flera cm lägre än
vid infodringen. Därför drager sig slaggen mot
ugnsaxeln och sliter ej på degelns väggar. Kommer
så slaggen inom de streckade områdena med deras
starka turbulens, så suges den så småningom ner
under badytan och sprides fint fördelad över hela
smältan. På så sätt får slaggen samma temperatur
som smältan, samtidigt som beröringsytan mellan
slagg och smältan blir mångdubblad. Följden måste
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
