Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Häfte 11. 3 nov. 1928 - Transformatoroljans slamningsproblem, av ingenjör B. Anderson
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
’{!■ nov. 1928
ELEKTROTEKNIK
Tabell XI. (Fortsättning 1).
199
Oljemärke
Tjärbildningstal
Normala slamningsprov i apparat 7; 100 timmars oxidation
Slamtal i %
°/o oljesyra hos filtrerad olja
[-Kvalitetsindelning-]
{+Kvalitetsindel-
ning+} på basis av
Slamtal
(enl.
Asea)
[-Tjärbildningstal-]
{+Tjär-
bild-
ningstal+}
Värden erhållna för olika prov av en och samma mera konstanta oljekvalitet, insända från skilda håll vid olika tidpunkter.
Tabell XI. (Fortsättning 2).
Oljemärke Tjärbildningstal i °!o 1 Normala slamningsprov i apparat 1 100 timmars oxidation Kvalitetsindelning på basis av
Slamtal i % °/o oljesyra hos
filtrerad olja Slamtal (enl. Asea) [-Tjärbildningstal-] {+Tjärbild- ningstal+}
Sp. A......... / 0,06; 0,03; 0,06 1 0,10; 0,09 0,064 0,062; 0,060 0,056; 0,057 0,055 0,060 0,054; 0,051 0,051; 0,070 0,069 0,50 0,51; 0,52 0,50; 0,51 0.50 0,38 0,40; 0,48 0,50; 0,32 0,31 I I
G. 920 ........ 0,1 (T 0,16; 0,17; 0,15 0,16; 0,62 0,61; 0,59 0,60 III I
G. 601 c ........ 0,15 0,54; 0,58 IV II
G. 701,708......... 0,13 0,25 0,24; 0,22 0,22 0,23 IV I
G. 818, 804........ 0,17 s. f. 0,19 s. f. 0,17 0,16; 0,18 0,16; 0,16 0,15 i 0,21 0,21; 0,20 0,22; 0,21 0,24 III II
G. 747l _0,10 0,19 0,23__1 0,85 0,85__III : I
Engelska | 1,14 m. f. 0,040; 0,045; 0,038 [l 58; 1,66; 1,55 IV (Klass A)’2
"Non slud- 1 2,89 m. f. |0,o90; 0 10 3,96; 4.10 IV „
ging oiis" 3,98 m. f. 0,090; 0,085 jl,50; 1,55 i IV „
i I händelse av fällning användes beteckningen: s. f. = svag fällning; f. = fällning; m. f. = mycket stor fällning.
- Enligt engelska normerna; klass A är högsta klassen.
som regel kan sägas, att en olja, som enligt metod An
derson-Asea tillhör klass I, även gör det enligt
tjärbild-ningsprovet nnder det omvänt en olja, som enligt
sistnämnda prov tillhör klass I, mycket väl kan tillhöra klass
IV, dvs. en överhuvudtaget ej användbar oljekvalitet.
För oljor med tjärbildningstal ej över 0,15 har slamtal
mellan 0,05 och 0,54 erhållits.
E. Klassindelning av oljor, baserad på slamtal och
syrehalt efter 100 tim. oxidation i apparat 1 (antagen av Asea).
Klass I: Slamtal et får ej överstiga 0,08. Syrehalten hos
den filtrerade oljan får ej överstiga 0,5, beräknad som
% oljesyra.
Klass II: Slamtalet får ej överstiga 0,12 %. Syrehalten
hos den filtrerade oljan får ej överstiga 0,6, beräknad
som % oljesyra.
Klass III: Slamtalet får ej överstiga 0,20 %. Syrehalten
hos den filtrerade oljan får ej överstiga 1,0, beräknad
som % oljesyra.
Klass IV: Oljor sämre än klass III.
För transformatorer.
Klass I är den normala oljan och avsedd för med
expansionskärl försedda transformatorer, som under längre
tid arbeta vid 80—90° eller därunder, och för med
expansionskärl ej försedda transformatorer, vilkas
arbetstemperatur ej överstiger 75°.
Klass II är principiellt användbar i transformatorer,
vilkas normala temperatur ej överstiger:
Vid användning av expansionskärl 75° (60°).
Utan användning av expansionskärl 60° (int. drift).
Klass II rekommenderas dock endast för användning vid
de inom parentes stående maximala arbetstemperaturerna
resp. driftsförhållandena, vilket med hänsyn till den ringa
"o
TY /0,08; 0,08; 0,09 0,059 0,049; 0,061; 0,069; 0,057 0,064; 0,23 0,25; 0,23; 0,31; 0,25 0,27; T T
1A ............ M \0,09; 0,07; 0,10 0,071 0,070; 0,067; 0,068; 0,062 0,058; 0,23 0,23; 0,24; 0,24; 0,17 0,15; 1 1
Si
XII ............ > 0,07; 0,09; 0,08 0,082 0,083; 0,067; 0,066; 0,061 0,065; 0,23 0,23; 0,28; 0,30; 0,28 0,26; I I
Fh
YV a» /0,10; 0,12; 0,08 0,059 0.065; 0,051; 0,048; 0,067 0,057; 0,23 0,22; 0,15; 0,15; 0,23 0,22; T T
AV ............ ° \0,08; 0,11; 0,08 0,068 0.057; 0,057; 0,050; 0,061 0,064; 0,23 0,23; 0,23; 0,21; 0,30 0,30;
i
a
yvr a /0,12; 0,11; 0,08 b,04 7 0,046: 0,050; 0.066; 0,075 0,071; 0,28 0,25; 0,28; 0,28; 0,32 0,35; , ,
AVi ............ g (0,06; 0,08; 0,10 0,044 0,038; 0,065; 0,061; 0,053 0,063; 0,32 0,38; 0,30; 0,34; 0,31 0,37;
XVII............ H 0,09_[0,076 0,067; 0,058; 0,060;_0,22 0,22; 0,23; 0,23;_I I
I i
IV ........................0,08-0,10 0,14; 0,14; 0,15; 0,13; 0,14 !0,49; 0,51; 0,52; 0,50; 0,53 III 1
II ........................0,07—0,09 0,12; 0,12; 0,12; 0,13 II I
XV ........................0,12; 0.11 0,068 0,055 0,23 0,23 I I
VIII ............ 0,19 s. f. 0,18 s. f. 0,22 0,24; 0,22 0,24 0,28 0,33; 0,42 0,42 IV II
R ................ 0,16 s. f. 0,10 ’0,055 0,060; 0,062 0,060 0,15 0,16; 0,17 0,17 I I
B ................................0,14; 0,13; 0,10 0,09 0,10; 0,13 0,14: 0,10 0.11: 0,43 0,43; 0,55 0,56 0,33 0,33; II II
T ..............................0,07; 0,05 |Ö,051 0,049; 0,061 0,054 0,29 0,30; 0,22 0,23 I I
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
