Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Häfte 12. 1 dec. 1928 - Övergångsfenomen vid plötsliga överbelastningar vid synkrona trefas-likströms-enankaromformare, av dr-ing. L. Dreyfus
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
218
TEKNISK TIDSKRIFT
4 FeBR. 1928
3) Läckningskoefficienter och liknande storheter.
jra\2
ffi =
2\ jr
1 — = . Ji =
l-M Li
KM
1 — ’ T~=Fa i
Am
Sln~2
TT a/2
1 + o’ 1 / sin jra\
2
7f jr
Kl=L,= 4
n a
nie
1 / sin jr a\
2 (i + ^rä )
sin jr a\ »a (1 + o’)
jr o i e(
1 Q ’L*-1 l + o"
TT a na
sm -g- — - g eos 2
jr a\2
n
I n a\4 I sin ic a\
VY) — ~när)
Om = 1 -
M_ M__ sm’
" jVr ’ Lm 1 + 0„
Km M . —
= JE"
i_JLiL= Al
iV Lq 1 + ff«
öl)* = 1
oiq = l
Oim = 1
02q = 1 ■
1
(1 + OK’) (1 + öm’)
1
(1 + ö")(l + 0,0
4) Omsättnings förhållanden (se fig. 2).
ti a
M it __ Jr 2
Knl=M = K= 4 "
sin 2-
TT
~ Q — 4 jr a
sin
2 jt a
-— eos „
ti a 2
1,4
/,o
ös
0,4
0,2
Fig. 2. Omsättningsförhållanden för en sexfasig
enankaromformare (konstant luftgap under polbågen ar, fält i
polluckan försummat).
N"
K-l =-†- =
L 2
jr
:4
TT a
~2
- — eos
1 / sin jra\
2~\1—’ jt a )
1 + o"
B. De fyra strömkretsarnas spänningsekvationer och deras
lösning.
1. Trefassid-ans spänningsekvationer.
Med de i det föregående införda beteckningarna lyda
spänningsekvationerna för de 3 växelströmsfaserna
(strömmar ii, io, 13):
M2 Ol + öm’ ei — .Es in at
L1 Lm " 1 + öm’
Q2__ Ö2 + Og"
L2 Lq 1 + <*,"
d ( TT
dt \Lail + cosr *
| f,’ i’ + Ki + MimJ
+ N" 1+ Qin
+ sintra; I
2 TT "
OOS [ — X -g
I L" i"
i 2jt\ d (
e2 = Ksm I at - 3 l — Lö i2 +
^L’ i’ + Ki + MimJ + sin x— -
/ 4JT\ dt (TT 4 TT\
e3 = Æsin I «i — -g-1 = -^-Ä Lo ta + eos I — x — -g-1
yv i’ + Ki + i¥imj -
L"i"+N"i+Qiq
(5)
4 Tf
~3
L" i" + N"i + Qiq
Dessa ekvationer kunna lätt integreras, varvid
integrations-konstanterna äro lika med noll, ifall belastningsstöten eller
kortslutningen inträffar på likströmssidan, och det är ju
detta fall som här skall utredas. Införes med
a = 180° + ~x — at
■••• (6)
den vinkel med vilken huvudfältets
rotationsspänningsvek-tor kommer före nätspänningsvektom (ia< 90°), erhålles
genom enkla omräkningar
EGOS CL _
—— = £1 i’ + Ki + Mim .... (7)
Usin a
— = Lty + N"i + Qu
(8)
Dessa båda enkla ekvationer, som äro fullt likvärdiga med
de 3 ursprungliga spänningsekvationerna (5), kunna
betecknas såsom trefassidans huvudekvationer.
Ur andra huvudekvationen drages en mycket viktig
slutsats: Vi antaga härvidlag till en början, att kortslutningen
i likströmsnätet inträffar, medan omformaren går med
eos q> = 1 i tomgång. Frånses från järn- och
friktionsförlusterna erhålles såsom begynnelsevillkor: för t = O:
a0 = 0, io’ = 0, io" = 0, 70 — 0
Vinkeln a växer under kortslutningen jämförelsevis sakta,
medan likströmmen stiger oerhört snabbt. Vi kunna
därför i början sätta även a = 0. Om nu omformaren ej vore
försedd med tvärfältdämpning, så gällde enligt ekv. 8
i"_ N"
-. = V = K2
l 2
Växelströmmen skulle sålunda till en början växa lika fort
som likströmmen, och växelströmmens förhållande till
likströmmen skulle vara detsamma som primärströmmens
förhållande till sekundärströmmen vid en transformator, som
kortslutes sekundärt. Som bekant bestämmes detta
förhållande endast genom varvtalen och den sekundära
läckningen. Precis detsamma gäller för en kortslutning på
omformarens likströmssida. Även då bestämmes
strömmarnas omsättningsförhållande k 2 till en början endast
genom fastalet samt trefassidans läckning mot
likströmskretsen.
Vore nu detta icke stationära omsättningsförhållande u2
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
