Full resolution (TIFF) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
HÄFTE 10
TEKNISK TIDSKRIFT
OKT. 1932
MEKANIK
REDAKTÖR:
UTG1VE.N AV SVENSKA TEKNOLOG FÖ R E N ( MQELN
INNEHÅLL: Bidrag till teorien för den direkta bränsleinsprutningen vid förbränningsmotorer, av professor
Hjalmar O. Dahl. - De svenska rullagrens användning å järnvägsmateriel, av byråingenjör E. Nothin. -
Tjeckoslovakiens kylindustri, av civilingenjör Mårten Blomqvist. - Föreningsmeddelanden. - Litteratur.
BIDRAG TILL TEORIEN FÖR DEN DIREKTA
BRÄNSLEINSPRUTNINGEN VID FÖRBRÄNNINGSMOTORER.
Av professor HJALMAR O. DAHL.
De besvärligheter man mött vid framställningen av
bränsleinsprutningsanordningar för
förbränningsmotorer tillskrivas i litteraturen ofta svårigheten att
med tillräcklig precision och noggrannhet framställa
de kolvpumpar, som användas för bränslets
inpress-ning i kompressionsrummet. Detta påstående är en
sanning med modifikation, ty anordningens riktiga
funktion beror i högsta grad även av ledningens och
spridaremunstyckets utförande. Man har nog länge
haft klart för sig att bränslets och rörväggarnas
elasticitet spelat stor roll för förloppet och även i
viss mån teoretiskt sökt följa de elastiska fenomenen,
men då den matematiska framställningen härav blir
ganska invecklad, synes man här hava givit tappt,
under det man på empirisk väg i vissa fall nått
tillfredsställande resultat. Då problemet kan anses
tillhöra en utveckling av kolvpumpens teori och det
dessutom är nära besläktat med vissa problem inom
vattenkrafttekniken, vill jag här nedan söka lämna
ett bidrag till den teoretiska behandlingen av frågan.
I. Tryckvågens höjd och fortplantningshastighet.
Vi tänka oss till en början pumpcylindern fortsatt
av ett cylindriskt rör med samma diameter som
cylindern. Om kolvens hastighet i ett visst ögonblick är
r
Fig. 1.
c m/sek, och den så plötsligt ökas med värdet A c, så
uppstår i vätskan en tryckhoj ning A h i meter
vätskepelare, under tiden A t fortskridande framåt cylindern
och röret ett stycke a A t, där a är tryckvågens
fort-plantningshastighet. Om vätskans vikt är y kg/cm3
och cylinderns sektionsarea är / m2, så erhålles
accelerationsekvationen
7.Ah-f = ?-..f.(a + c + Ac)At.^.
g AI
Vätskemassan i fråga har nämligen i genomsnitt tiden
A t på sig för hastighetsökningen A c. Här får A t
förkortas bort, och bortse vi från A c vid sidan av
a -j- c, så erhålla vi ekv.
Ah =
-. A c.
Vid uppställandet av kontinuitetsekvationen hava
vi att taga hänsyn till såväl vätskans kompression
som rörväggens töjning. Genom tryckhöjning A h
minskas volymen V med
AV = p.yAh-V, ............... (2)
där fi är vätskans töjningskoefficient. Genom
cylinderväggens töjning antaga vi sektionsarean öka med
värdet A f- Kontinuitetsekvationen blir då
Räkna vi cylindern som ett rör med tunn vägg med
tjockleken 5 vid inre diametern d, så är ökningen i
påkänning
A o - y Ah . TT-
/ 2 s
och den ökade töjningen i tubskalet a’ A o samt
area-ökningen
d
’ s
där a är töjningskoefficienten för väggmaterialet.
Införas nu dessa värden i kontinuitetsekvationen, så
ger den
A c = yAhlp(a -f c + A c) + a––-al... (3)
I själva verket är alltid c ett litet värde vid sidan
av a och man kan ersätta ovanstående ekv. med
Ac = yAh(a-\-
Av ekv. (1) och (3’) erhålles
a -f- c =
och
(3’)
(5)
I litteraturen uppgives vanligen ff för diverse
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
