- Project Runeberg -  Teknisk Tidskrift / 1941. Väg- och vattenbyggnadskonst samt husbyggnadsteknik /
126

(1871-1962)
Table of Contents / Innehåll | << Previous | Next >>
  Project Runeberg | Catalog | Recent Changes | Donate | Comments? |   

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...

scanned image

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

Teknisk Tidskrift

I följande beräkna vi Vk för en symmetrisk
tvåleds-ram enligt fig. 5 med vertikalbelastningen V lika
fördelad på bägge rambenen.

Antages origo i A, så blir böjningsmomentet i
rambenet AA±

(V ffh\
och analogt i rambenet BB1

M,

s2 + + = — /. E

dx!2

d2 z2
dxJ

——p"—— v—^

men Hh/a i momentekvationerna. Av symmetriskäl
bliva:

xt — x2 = x\ z1 — z2 r= z och H1 — H2 = H/2

Ekvationerna (42) och (43) kunna således
sammanfattas i en ekvation:

2 IsEd2z H

~~T

dx2 + Z~~VX

sättes
så blir

k2 = 2Is E/V och £ = x/k
z = A sin f 4- B eos f — —-

(44)

(45)

(46)

Integrationskonstanterna A och B bestämmas av
gränsvillkoren:

x = 0; z = 0 således B — O
i At och B1 blir gränsvillkoret:

dz/dx = tangenten av den elastiska linjen A1B1
således

dz A „ H



härvid har ingen hänsyn tagits till inverkan av
normalkrafter i tvärbalken A1B1 som i regel är utan
praktisk betydelse för vårt problem.
Sättes

h a Is

m = — och a, = - - —
k 6 hl„

(48)

så följer ur ekv. (40) och (46)
z0 — A sin m

H

H

h

V V A •

2 h + ~2 = "2 Sin m

och ur ekv. (47)
A

H

V

- - eos m — — = —
k V 6 LE

■ A sin m

eller

A . H

— (eos m — ocm sm m) —
-k ’ V

m| ... (49)

E^i (42)

(43)

För att förenkla beräkningen antages, att
normalkrafter i AA1 och BB1 äro lika dvs. vi försumma ter-

Den horisontella utböjningen i A1 z0 kan nu
beräknas till,

H h3 lf tg m

g == ____.__<_____

0 2 /s E m3 (1 — ocmtgrn

Kritiska vertikalbelastningen för tvåledsramen
erhålles genom villkoret

1 — oc m tg m — 0............... (50)

Denna ekvation satisfieras för värden av m liggande

71

mellan 0 för höga värden av a och — när oc närmar

sig 0 dvs när tvärbalken A1B1 är oo styv i
förhållande till rambenen. I detta fall blir kritiska
belastningen

Vt

= m’

LE n2 LE

h2

4 h2

Allmänt kan kritiska belastningen sättas

Vk
2 ’

m

2I,E _tz2ISE

71

m

h2 ~ (jjihf ’ ...... (51)

där fih är den fria knäcklängden av en sträva med
samma kritiska belastning som tvåledsramen.
Tablå 2 för /.i beräknas ur ekv. (50) och (51).

Tablå 2

<x /* oc t’
0 2,000 0,5 2,920
0,1 2,198 0,6 3,077
0,2 2,391 0,7 3,229
0,3 2,575 0,8 3,374
0,4 2,751 0,9 3,514
0,5 2,920 1,0 3,653

Som bekant är utböjningen av en tvåledsram
åver-kad endast av en horisontalkraft — 1 applicerad i
tvärregelns tyngdpunktsaxel.

6 = qj;e{1 + 3 a)...............(52)

sättes detta uttryck i ekv. (49), fås

z0 = ÖH. U ___ ’

1 3 a mr 11 — a. m tg m

enligt ekv. (40) blir således

3 lf t gm
1 -f- 3 oc m3 11 —- a m tg m

Genom liknande serieutvecklingar som i I:a delen
av detta arbete fås ett approximativt värde för r

m

r =

fre}... (53)

r = F*
vk-v

(41)

Följande tablå visar noggrannheten av den enkla
formeln (41) i förhållande till det exakta uttrycket
för r enligt ekv. (53). Beräkningen är genomförd
för: F/F i = 0,5.

Tablå 3

oc r enligt ekv. 53 r enligt ekv. 41
0 1,987 2,000
0,5 1,996 2,000
1,0 1,996 2,000

126

27 sept. 1941

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Project Runeberg, Fri Oct 18 15:40:06 2024 (aronsson) (download) << Previous Next >>
https://runeberg.org/tektid/1941v/0130.html

Valid HTML 4.0! All our files are DRM-free